高頻脈沖管制冷機(jī)具有體積小、重量輕、壽命長等優(yōu)點(diǎn)，在空間和軍事領(lǐng)域應(yīng)用中備受關(guān)注。隨著空間技術(shù)的發(fā)展，紅外探測設(shè)備等越來越微型化，反應(yīng)時間越來越快，紅外器件分辨率和靈敏度逐漸提高，這些技術(shù)的發(fā)展對制冷機(jī)的體積、重量、降溫速度等都提出更高的要求，微型化是滿足新一代制冷機(jī)需求的有效措施。目前高頻脈沖管制冷機(jī)的運(yùn)行頻率一般在50Hz左右，在現(xiàn)有頻率下實現(xiàn)制冷機(jī)的微型化會導(dǎo)致制冷機(jī)效率的降低，繼續(xù)提高運(yùn)行頻率則可在實現(xiàn)微型化的同時獲得高效的制冷機(jī)00.因此近幾年了各國學(xué)者展開了百赫茲乃至更高頻率的脈沖管制冷機(jī)的研究27.百赫茲高頻脈沖管制冷機(jī)的研究仍處于實驗階段，理論研究較少，本文從相位理論和回?zé)崞鲹p失兩低溫工程年方面分析了百赫茲高頻脈沖管制冷機(jī)可減小回?zé)崞鞯捏w積，并分析了百赫茲高頻下保持制冷機(jī)效率的方法，為更高頻率高頻脈沖管制冷機(jī)的實驗研究提供了理論依據(jù)。

2百赫茲高頻脈沖管制冷機(jī)相位分析釋小孔型脈沖管制冷機(jī)的制冷原理，并被人們普遍接受，用于脈沖管制冷機(jī)的研究和設(shè)計。之后Storch和Radebaugh又將向量分析法與焓流調(diào)相理論結(jié)合，使得相位理論可以用簡單的數(shù)學(xué)模型分析。

假設(shè)脈沖管制冷機(jī)冷端質(zhì)量流量為為了得到脈沖管制冷機(jī)內(nèi)部的相位關(guān)系，需要得到回?zé)崞?、脈沖管以及換熱器各部件進(jìn)出口的流量和相位關(guān)系。脈沖管制冷機(jī)內(nèi)部一維質(zhì)量守恒方程為：制冷機(jī)內(nèi)部氣體假設(shè)為理性氣體，則：置；P為密度為氣體壓力；V為體積；R為氣體常數(shù)，T為溫度。

回?zé)崞骱蛽Q熱器內(nèi)部氣體可近似為等溫模型。

可根據(jù)式（1）、式（2）在軸向上積分得到回?zé)崞骱蛽Q熱器兩端流量關(guān)系式為：溫度取對數(shù)平均溫度。

脈沖管內(nèi)為絕熱膨脹過程，僅通過質(zhì)量守恒方程不能得到兩端流量和相位的關(guān)系。脈沖管內(nèi)一維能量守恒方程為：長度上積分后可得：為根據(jù)式（3）和式（5）得到的脈沖管制冷機(jī)內(nèi)部相位圖。脈沖管制冷機(jī)內(nèi)部壓力波和體積流都可看做正弦變化，因此脈沖管內(nèi)PV功為：脈沖管制冷機(jī)相位圖Fig.從等式可以得到，當(dāng)壓力波與體積流同相時，V功取得*大值。由于在不同的位置壓力波與質(zhì)量流之間的相位差是不同的，在制冷機(jī)內(nèi)部只能有一個位置出現(xiàn)壓力波和質(zhì)量流同相。脈沖管內(nèi)部阻力很小，因此在脈沖管內(nèi)損失的大小與流量的大小關(guān)系不大。

但在回?zé)崞骱蛽Q熱器內(nèi)部，阻力的影響很大，流量的增加會導(dǎo)致阻力損失的增加。相對于回?zé)崞鞫?，換熱器所占體積很小，因此阻力損失主要考慮回?zé)崞鞯挠绊?。要想保證阻力損失*小，則需要保證回?zé)崞鲀?nèi)部平均流量*小，因此壓力波和體積流同相的位置應(yīng)該在回?zé)崞鲀?nèi)部。當(dāng)壓力波和體積流同相的位置在回?zé)崞髦胁繒r，回?zé)崞鲀?nèi)部的平均流量*小，損失*小，制冷機(jī)效率*高。要保證回?zé)崞餍什蛔?，則在改變回?zé)崞鞒叽绲耐瑫r需要保證回?zé)崞鲀?nèi)部相位關(guān)系保持不變，gp了保證回?zé)崞餍什蛔?，則需減小質(zhì)量流量或者增加運(yùn)行頻率。要保證一定的制冷量則需要有一定的流量，因此不能僅通過等比例的縮小質(zhì)量流量來提高回?zé)崞?/span>1回?zé)崞?/span>1<回?zé)崞?/span>2凈制冷量HD脈沖管損失I回她器i熱損失回?zé)崞?/span>2回?zé)崞鞯男?。同時回?zé)崞鞯捏w積的縮小為長度變化時，則只能通過提高頻率來保證回?zé)崞餍什蛔儭?/span>

3百赫茲高頻脈沖管制冷機(jī)損失分析回?zé)崞魇敲}沖管制冷機(jī)重要的功熱傳遞元件，回?zé)崞鞯母鞑糠謸p失也在脈沖管制冷機(jī)的各部分損失中占有較大的比例。因此研究回?zé)崞鲀?nèi)部各部分損失所占的比例以及各種損失的變化規(guī)律對于制冷機(jī)整體的研究以及性能的改善有著重要的意義。

制冷機(jī)的凈制冷量與理論制冷量和各部分損失都有關(guān)系，其凈制冷量等于理論制冷量減去各部分損失，即失、導(dǎo)熱損失、壓力損失、脈沖管損失。

理論制冷量與制冷機(jī)的工作狀態(tài)相關(guān)的，由充氣壓力、壓比和壓力波與質(zhì)量流之間的相位決定。對于單級脈沖管制冷機(jī)，工作溫區(qū)一般為80K或者更高溫區(qū)，此時理想氣體損失的影響相對較小。回?zé)崞鲹p失指回?zé)崞髋c填料之間不完全換熱的損失，與回?zé)崞魈盍弦约斑\(yùn)行工況有關(guān)。導(dǎo)熱損失指由于溫度梯度的存在，在回?zé)崞鬏S向方向上回?zé)崞魈盍系膶?dǎo)熱損失，回?zé)崞鏖L度越短，導(dǎo)熱損失越大。壓力損失指由于回?zé)崞髯枇?dǎo)致的損失。脈沖管損失是指非理想絕熱膨脹引起的損失。

為采用美國國家標(biāo)準(zhǔn)及技術(shù)研究所（NIST）開發(fā)的模擬軟件Regen3.2計算得到的50Hz下各種損失隨回?zé)崞黧w積的變化。圖中回?zé)崞?/span>1的體積小于回?zé)崞?/span>2的體積，運(yùn)行工況參數(shù)根據(jù)實驗室對50Hz高頻脈沖管制冷機(jī)已有的實驗經(jīng)驗取值。為了對不同工況下?lián)p失進(jìn)行比較，以各種損失在理論制冷量中的比例為，理論制冷量在各工況下取值盡可能接近。由于Regen是對回?zé)崞鹘Ｓ嬎?，膨脹損失根據(jù)經(jīng)驗取值。

從可以得到，頻率為50Hz時制冷機(jī)性能的差異主要來自于導(dǎo)熱損失、壓力損失和回?zé)崞鲹Q熱損失。根據(jù)對各部分損失的分析以及可知，導(dǎo)熱損失隨著回?zé)崞鞯拈L度的縮短而增加，壓力損失隨回?zé)崞鏖L度的縮短而降低，回?zé)崞鲹Q熱損失隨著回?zé)崞鏖L度的縮短而增加，回?zé)崞鞯男阅軇t由各種損CE力摘失M導(dǎo)熱橫失M在理想氣體損失50Hz各種損失隨回?zé)崞黧w積的變化失之和決定?；?zé)崞鲹Q熱損失在各種損失所占比例*大，尤其是回?zé)崞鞒叽鐪p小后，回?zé)崞鲹Q熱損失約占理論制冷量的50%―60%，導(dǎo)致回?zé)崞餍阅芗眲∽儾?。制冷機(jī)冷端溫度為80K，此時非理想氣體的損失約占5%左右，該損失在各個回?zé)崞鞒叽缦孪嗖畈淮蟆?/span>

為增加運(yùn)行頻率為100Hz，提高充氣壓力，改用水力直徑更小的回?zé)崞魈盍嫌嬎愕玫降母鞑糠謸p失隨回?zé)崞鞒叽绲淖兓?。各種損失隨回?zé)崞黧w積的變化趨勢同50Hz下基本一致，導(dǎo)熱損失隨著回?zé)崞鞯拈L度的縮短而增加，壓力損失隨回?zé)崞鏖L度的縮短而降低，回?zé)崞鲹Q熱損失隨著回?zé)崞鏖L度的縮短而增加，但各種損失所占的比例差別較大。非理想氣體損失在100Hz有所增加?；?zé)崞鲹Q熱損失和壓力損失是頻率為100Hz時損失變化較大的部分，提高充氣壓力和改用小水力直徑的絲網(wǎng)后，回?zé)崞鞯膿Q熱更加充分，導(dǎo)致?lián)Q熱損失所占比例明顯縮小，但由于阻力增加，回?zé)崞鲏毫p失明顯增加，在回?zé)崞黧w積較大時，同其它損失相比，所占比例*大。壓力損失近似與回?zé)崞鏖L度成正比，因此通過減小回?zé)崞鏖L度減小回?zé)崞黧w積之后，壓力損失明顯減小，雖然換熱損失和導(dǎo)熱損失隨著回?zé)崞黧w積的減小有所增加，但總的損失仍然有所減小。在回?zé)崞黧w積減小后，00Hz下制冷機(jī)仍然可以達(dá)到較高的效率，凈制冷量約占理低溫工程100Hz各種損失隨回?zé)崞黧w積的變化Fig. 4結(jié)論從相位理論和制冷機(jī)損失兩方面分析了百赫茲高頻脈沖管制冷機(jī)的特性和提高脈沖管制冷機(jī)性能的方法。提高頻率可以保證在減小制冷機(jī)體積的同時，保證制冷機(jī)內(nèi)部的相位變化不大，從而保證制冷機(jī)的性能。同時提高頻率后，需提高充氣壓力，并米用更小水力直徑的回?zé)崞魈盍希杂行У販p小工質(zhì)氣體和填料之間的換熱損失，以提高制冷機(jī)的性能。